Перформансе аерације финих мехурића у ААО процесу: сезонска анализа (лето наспрам зиме)

Мерење перформанси и евалуација система за аерацију са финим мехурићима у ААО процесу током лета и зиме

Већина комуналних постројења за пречишћавање отпадних вода (ППОВ) у Кини користи аеробне биолошке процесе за уклањање органске материје, азота, фосфора и других загађивача из отпадних вода. Снабдевање раствореним кисеоником (ДО) у води је предуслов за одржавање потребе за животом микроба и ефикасности третмана у аеробном биолошком процесу. сходно томе,јединица за аерацију је језгро аеробног биолошког третмана отпадних вода. Истовремено, систем аерације је такођеглавна јединица{0}}која троши енергијуу ППОВ, рачунајући45% до 75% укупне потрошње енергије постројења. Поред услова рада, на потрошњу енергије система за аерацију утичу фактори као што су квалитет отпадних вода и услови животне средине. Већина региона у Кини има различита четири годишња доба, обилне падавине и значајне сезонске варијације температуре. Летње падавине разблажују концентрацију загађујућих материја у ППОВ, док ниске зимске температуре утичу на микробну активност, чиме утичу на квалитет отпадних вода. Флуктуације у дотоку и квалитету такође представљају изазове за прецизну контролу система аерације у ППОВ. Без довољног разумевања промена у перформансама преноса кисеоника дифузора финих мехурића и њиховог одржавања током рада, предност високе ефикасности преноса кисеоника (ОТЕ) система за аерацију финих мехурића не може се у потпуности искористити, што доводи до губитка енергије.

Тренутно се најчешће користи типфини мехур дифузор, чији је учинак директно повезан са радном потрошњом енергије система за аерацију. Методе за мерење перформанси преноса кисеоника дифузора са финим мехурићима обухватају статичке тестове (као што је тест чисте воде) и динамичке тестове (као што је метода анализе отпадних гасова). Истраживања о статичким тестовима се углавном фокусирају на симулације у лабораторијским{3}}размерама, док се методе динамичког испитивања ретко пријављују због фактора као што су захтеви на месту испитивања и ограничења тестирања на терену. Тренутно је Кина успоставила само релевантне стандарде за методу испитивања чисте воде. Током стварног рада, на перформансе преноса кисеоника дифузора утичу фактори као што су квалитет утицаја, карактеристике муља, радни услови и запрљаност дифузора. Стварне перформансе се значајно разликују од резултата испитивања чисте воде, што доводи до значајних одступања када се користе подаци о чистој води за предвиђање стварних захтева за довод ваздуха. Недостатак ефикасних метода праћења енергетске ефикасности система за аерацију у ППОВ доводи до губитка енергије. Због тога је неопходно измерити и проценити перформансе преноса кисеоника дифузора током стварног рада како би се водило правовремено прилагођавање стратегија аерације и помогло у постизању уштеде енергије и смањења потрошње у системима за аерацију. Ова студија узимаопштински ППОВ у Шангају као пример. Кроз теренска мерења концентрације загађивача у аеробном резервоару и образаца варијације ОТЕ дуж путање система за аерацију са финим мехурићима лети и зими, ефикасност уклањања загађивача и перформансе система за аерацију су систематски мерени и процењени. Циљ је да се истражи утицај сезонских промена на перформансе преноса кисеоника система за аерацију, пружајући смернице за прецизну контролу и рад-уштеде енергије система за аерацију у третману отпадних вода.

1. Материјали и методе

1.1 Преглед рада ППОВ

Општинско ППОВ у Шангају користи комбинацију процесапредтретман + ААО процес + филтер са дубоким слојем влакана + УВ дезинфекција. Тхекапацитет третмана је 3,0×10⁵ м³/д. Главни ток процеса ППОВ је приказан уСлика 1. Утицај је првенственокућна канализација, а ефлуент испуњава стандард разреда А „Стандарда за испуштање загађујућих материја за комунална постројења за пречишћавање отпадних вода“ (ГБ 18918-2002) пре него што се испусти у реку Јангце. Времена хидрауличног задржавања (ХРТ) за анаеробни резервоар, аноксични резервоар и аеробни резервоар биолошког резервоара у овом постројењу су 1,5 х, 2,7 х и 7,1 х, респективно. Однос унутрашњег рефлукса и однос спољашњег рефлукса су 100%. Старост муља се контролише између 10-15 дана. Постројење има укупно 8 аеробних резервоара. Један аеробни резервоар има димензије 116,8 м × 75,1 м × 7,0 м (Д × Ш × В), са запремином од 11 093 м³. Концентрација суспендованих чврстих материја (МЛСС) се контролише на око 4 г/Л. Дно је опремљено саУкрајински Ецополемер полиетиленски цевасти дифузори финих мехурића, величине 120 мм × 1000 мм (Д × Л). Однос -на-вода је 5,7:1. Сваки аеробни резервоар се састоји од 3 канала (Зона 1, Зона 2 и Зона 3). На основу концентрације ДО измерене мерачима протока гаса у каналима, водеће лопатице једностепених центрифугалних дуваљки (4 оперативна, 2 у стању приправности) се подешавају да одржавају концентрацију ДО у аеробном резервоару између 2-5 мг/Л. Сваки вентилатор има називни проток ваздуха од 108 м³/мин, притисак од 0,06 кПа и снагу од 160 кВ. Сваки канал се контролише засебно помоћу мерача протока гаса. У комбинацији са повратним информацијама о очитавању ДО, стварни довод ваздуха се контролише подешавањем водећих лопатица једностепених центрифугалних дуваљки како би се одржала просечна вредност ДО у аеробном резервоару између 2-5 мг/Л. Приказани су пројектовани квалитет улива/ефлуента и квалитет утицаја постројења за 2019. годинуТабела 1.

1.2 Изглед испитне тачке

У јулу (лето) и децембру (зима) спроведена су два испитивања перформанси преноса кисеоника система за аерацију са финим мехурићима у стварним условима рада. Дуж правца тока постављене су 22 испитне тачке према локацијама инспекцијских портова аеробног резервоара. Удаљеност између две суседне испитне тачке је била око 5 м, са 7, 7 и 8 тестних тачака у зони 1, зони 2 и зони 3, респективно. Расподела тестних тачака је приказана уСлика 2. Стварни ОТЕ дифузора финих мехурића у свакој тачки израчунат је мерењем садржаја кисеоника у отпадном-гасу који излази из површине воде. Истовремено, концентрација ДО и температура воде у свакој тачки мерене су коришћењем више-мерача квалитета воде (ХК 30д, Хацх, САД), а концентрација загађивача у свакој тачки је мерена и анализирана да би се добио њен образац варијације дуж путање. Да бисте спречили ХПК_Цру узорцима од деградације током преноса, узорци узети дуж аеробног резервоара су филтрирани на-лицу места пре мерења.

1.3 Мерење перформанси преноса кисеоника дифузора финих мехурића у стварним условима

За мерење перформанси преноса кисеоника дифузора финих мехурића у стварним условима коришћен је анализатор искљученог{0}}гаса који је независно развио Шангајски универзитет за електричну енергију, а који се састоји од система за сакупљање гаса, система за анализу гаса и система за конверзију сигнала. Отпорни-гас је сакупљен помоћу гасне пумпе (КВП15-КМ-2-Ц-С, Кариер, Кина) и хаубе, и испоручен електрохемијском сензору кисеоника (А-01, ИТГ, Немачка) на анализу. Систем за конверзију сигнала је конвертовао сигнал излазног напона сензора у парцијални притисак кисеоника у гасу. Током тестирања отпадних гасова, прво је мерен парцијални притисак кисеоника у амбијенталном ваздуху. Затим је хауба причвршћена на површину воде аеробног резервоара да би се прикупио отпадни гас и измерио парцијални притисак кисеоника. Подаци су снимљени након стабилизације излаза током 5 минута. Параметри добијени помоћу анализатора отпадних гасова обухватају парцијални притисак кисеоника у амбијенталном ваздуху и отпадном гасу, из којег се израчунава проценат кисеоника пренетог из гасне фазе у мешану течност, односно ОТЕ дифузора финих мехурића као уЈедначина (1).

где:

Y(O_₂,_ваздух)- Удео кисеоника у ваздуху;

Y(O_₂,_{искључен{0}}гас})- Удео кисеоника у отпадном-гасу;

A_ОТЕ- Вредност ОТЕ.

ОТЕ измерен помоћу-анализатора гасова је коригован за ДО, температуру и салинитет да би се добио стандардни ОТЕ (СОТЕ) дифузора финих мехурића у отпадној води под стандардним условима, као уЈедначина (2). Прорачун засићеног ДО у води је приказан уЈедначина (3).

где:

θ- Коефицијент корекције температуре, узет као 1,024, бездимензионални;

A_СОТЕ- Вредност СОТЕ;

- Коефицијент салинитета за мешану течност (израчунат на основу укупних растворених чврстих материја у мешаној течности), бездимензионални, обично се узима као 0,99;

- Однос ефикасности преноса кисеоника дифузора у отпадној води у односу на услове чисте воде, бездимензионално;

Ц - концентрација ДО у води, мг/Л;

C_S,_T- Концентрација засићеног ДО у води на температури Т, мг/Л;

C_S,₂₀- Концентрација засићеног ДО у води на 20 степени, мг/Л;

T- Температура воде, степен .

1.4 Метода прорачуна потрошње енергије система за аерацију

Теоријска потреба за кисеоником аеробног резервоара је израчуната према моделу активног муља (АСМ). Потреба за кисеоником је израчуната на основу ЦОД_Цри резултати уклањања амонијачног азота да би се одредила укупна потреба за кисеоником (ТОД) аеробног резервоара, као уЈедначина (4).

где:

M_ТОД- Вредност ТОД, кг О₂/х;

Q- Утицајни проток, м³/д;

ΔC_ЦОДЦр- Разлика између концентрације ЦОД Цр у инфлуенту и ефлуенту, мг/Л;

ΔC_{Амонијачни азот}- Разлика између улазне и ефлуентне концентрације амонијачног азота, мг/Л; 4,57 је фактор конверзије амонијачног азота у НО₃⁻-Н.

Брзина снабдевања кисеоником система за аерацију финих мехурића се израчунава као уЈедначина (5).

где:

M_ОТР- Вредност стварне брзине снабдевања кисеоником, кг О₂/д;

Q_АФР- Проток ваздуха, м³/х;

ŷ_O₂- Масени удео кисеоника у ваздуху, 0,276.

Снага вентилатора је одређена стварном брзином довода ваздуха у вентилатор и излазним притиском, који је одређен улазним притиском, губитком притиска ваздуха у цевоводу, губитком притиска самог дифузора финих мехурића и статичким притиском воде 承受 на дну резервоара, као уЈедначина (6).

где:

ρ_ваздух- Густина ваздуха, г/Л, узета као 1,29 г/Л;

N - Снага вентилатора, кВ;

R- Универзална гасна константа, 8,314 Ј/(мол·К);

T_ваздух- Атмосферска температура, степен ;

B- Коефицијент конверзије вентилатора, узет као 29,7;

- Однос специфичне топлоте гаса, узет као константа 0,283;

η- Комбинована ефикасност мотора и вентилатора, узета као константа 0,8;

P_i- Усисни притисак вентилатора, Па;

Z- Притисак воде потапања на дифузор, Па;

P_{губитак}- Губитак притиска самог дифузора финих мехурића, Па;

h_L- Губитак притиска ваздуха у цевоводу, Па.

У условима испитивања, количина кисеоника пренета у воду по јединици електричне енергије коју троши дифузор [кг/(кВ·х)] је стандардна ефикасност аерације (САЕ), као уЈедначина (7). САЕ вредност се може користити за процену стварне ефикасности употребе финог дифузора са мехурићем.

где:

A_САЕ- Вредност САЕ.

1.5 Конвенционалне методе мерења индикатора

Узорци мешане течности су филтрирани кроз квалитативни филтер папир. Солубле ЦОД_Цр(СЦОД_Цр), амонијачни азот, НО₃^--Н и ТП су мерени коришћењем националних стандардних метода.

2. Резултати и дискусија

2.1 Ефикасност уклањања загађивача

Утицајни квалитет главних загађивача лети и зими на ППОВ је приказан уСлика 3. Просечне брзине протока током лета и зими биле су 3,65×10⁵ м³/д и 3,13×10⁵ м³/д, респективно.Љетни утицај ЦОД_Цра концентрације амонијачног азота биле су (188,38 ± 52,53) мг/Л и (16,93 ± 5,10) мг/Л, односно.Зимски утицај ЦОД_Цра концентрације амонијачног азота биле су (187,94 ± 28,26) мг/Л и (17,91 ± 3,42) мг/Л, односно. Веће летње падавине доводе до тога да ППОВ ради у режиму „велико хидраулично оптерећење - ниско оптерећење загађујућим материјама“. Повећање хидрауличког оптерећења скраћује ХРТ система, смањујући време реакције у биолошком резервоару и утичући на уклањање загађивача. Ниско оптерећење загађујућим материјама у ППОВ може лако довести до претерано малог оптерећења муљем, узрокујући прекомерно-аерацију и дезинтеграцију муља. ППОВ би требало да благовремено прилагоде оптерећење муљем и довод ваздуха како би ублажили утицај рада са малим оптерећењем загађивача.Летња температура воде била је (27,32 ± 1,34) степени, знатно виша од зимске температуре (17,39 ± 0,75) степени.. Температура је један од важних фактора који утичу на капацитет уклањања загађивача система. Толеранција филаментозних бактерија је већа од оне код бактерија које стварају флокуле, што их чини склоним размножавању у окружењима са ниским{3}}температурама, што узрокује накупљање муља. Ниже температуре такође смањују активност ензима микроорганизама у активном муљу, смањујући брзину деградације супстрата и брзину ендогеног дисања, што доводи до смањене ефикасности уклањања загађивача. ППОВ могу предузети мере као што су повећање старости муља и МЛСС у биолошком резервоару како би ублажили негативан утицај ниске температуре на уклањање загађивача. Пошто је хидраулично оптерећење зими ниже него лети, ХРТ у аеробном резервоару је благо продужен уз довољно аерације, надокнађујући негативан утицај ниске температуре на нитрификацију. Због тога је квалитет отпадних вода и лети и зими испуњавао стандард разреда А ГБ 18918-2002.

2.2 Обрасци варијације облика загађивача дуж аеробног резервоара

У данима теста,утицајни СЦОД_Црконцентрације лети и зиме биле су 186,76 мг/Л и 248,42 мг/Л, респективно, а концентрације амонијачног азота 22,05 мг/Л и 25,91 мг/Л, односно. Вероватно због комбинованог преливања канализације и инфилтрације подземних вода, квалитет улива је био нижи од пројектованих вредности. Варијација загађивача дуж аеробног резервоара је приказана уСлика 4.

Због ослобађања фосфора у анаеробном резервоару, денитрификације у аноксичном резервоару и разблаживања повратом муља, концентрација загађивача се значајно смањила пре уласка у аеробни резервоар. СЦОД_Црконцентрације на улазу аеробног резервоара лети и зими биле су 30,32 мг/Л и 52,48 мг/Л, респективно, а концентрације амонијачног азота су биле 3,90 мг/Л и 4,62 мг/Л, респективно. Концентрације ТН на улазу аеробног резервоара током лета и зиме биле су 4,86 ​​мг/Л односно 6,16 мг/Л, респективно, благо су се смањиле на 4,46 мг/Л и 5,70 мг/Л у ефлуенту, што указује на релативно низак проценат истовремене нитрификације и денитрификације који се дешава у резервоару. СЦОД_Црконцентрација је значајно смањена у зони 1 на 19,36 мг/Л и 30,20 мг/Л лети и зими, респективно; концентрација амонијачног азота се смањила на 1,75 мг/Л и 2,80 мг/Л. Тренд смањења концентрације загађивача је успорен у зони 2, што указује да је мала молекуларна органска материја у потпуности разграђена и да је нитрификација завршена. Концентрација загађивача на крају зоне 2 је већ испунила стандард за испуштање ефлуента. Концентрација загађивача је остала скоро непромењена у зони 3, али се вредност ДО у мешаној течности повећала, што указује да се већина кисеоника који се испоручује у овој зони растворила у мешаној течности муља и није коришћена за КПК._Цроксидација и оксидација амонијака. Ефлуент СЦОД_Црконцентрације из аеробног резервоара лети и зими биле су 15,36 мг/Л и 26,51 мг/Л, респективно, а концентрације амонијачног азота у ефлуенту биле су 0,17 мг/Л и 0,50 мг/Л, респективно.Већа брзина уклањања амонијачног азота током лета била је последица више температуре воде која је појачала нитрификациону-денитрификациону активност микроорганизама. Зханг Тао и др. нашао даниске зимске температуре смањују обиље бактерија које -оксидирају амонијак и бактерија које оксидирају нитрит-, смањујући брзину уклањања амонијачног азота у ППОВ.

2.3 Искључени-резултати теста гаса дуж аеробног резервоара

Теренски тестови перформанси преноса кисеоника система за аерацију са финим мехурићима су спроведени дуж аеробног резервоара лети и зими коришћењем-анализатора гасова. Резултати су приказани уСлика 5. Концентрација ДО у аеробном резервоару постепено се повећавала дуж правца протока. Концентрација ДО у мешаној течности зависи од количине кисеоника који се преноси из гасне фазе у течну фазу помоћу дифузора (тј. ОТР) и кисеоника који троше микроорганизми (тј. ОУР). Супстрата има у изобиљу на предњем крају аеробног резервоара, а микроорганизмима је потребно више кисеоника да би разградили супстрат. Због тога је концентрација ДО била најнижа у зони 1 и лети и зими, на (1,54 ± 0,22) мг/Л и (1,85 ± 0,31) мг/Л, респективно. Концентрација ДО је порасла на (2,27 ± 0,45) мг/Л и (2,04 ± 0,13) мг/Л у зони 2, респективно. У зони 3, концентрација ДО је била (4,48 ± 0,55) мг/Л и (4,53 ± 1,68) мг/Л, респективно. Образац варијације ДО дуж пута је у складу са концентрацијом загађивача. Деградација и нитификација органске материје су у основи завршени у зони 2. Садржај органске материје у зони 3 је нижи, што смањује потребу за кисеоником, што доводи до тога да кисеоник није у потпуности искоришћен и да се складишти у воденој фази као ДО, узрокујући да концентрација ДО порасте до претерано високог нивоа. Просечан ДО у зони 3 био је значајно већи од 2,0 мг/Л, што указује на прекомерну{32}}аерацију на крају аеробног резервоара. Ендогено дисање активног муља смањује активност муља и може лако да изазове накупљање муља, уз истовремено трошење енергије. Претерано висока концентрација ДО на крају аеробног резервоара такође резултира вишом концентрацијом ДО у повратној течности, што не само да повећава концентрацију ДО која улази у аноксични резервоар преко спољашњег рефлукса, већ такође смањује количину доступног ЦОД Цр, чиме се смањује ефикасност денитрификације. Због тога се препоручује да се смањи довод ваздуха у зони 3, одржавајући само неопходан интензитет мешања, како би се уштедела потрошња енергије за аерацију.

Као што је приказано уСлика 5, постоје значајне разлике у перформансама преноса кисеоника дифузора у различитим каналима током стварног рада између лета и зиме. Просечна ОТЕ измерена зими била је 9,72%, нижа од резултата мереног лети (16,71%). Ово је зато штосмањење температуре воде смањује активност микроорганизама у аеробном резервоару ППОВ, што доводи до ниже стопе искоришћења кисеоника. После корекције за температуру, салинитет и ДО, просечне вредности СОТЕ лети и зими су биле 17,69%, односно 14,21%. Летњи СОТЕ је био нешто већи него зими, вероватно затопродужени рад појачано запрљавање дифузора, блокирање пора и смањење перформанси преноса кисеоника дифузора.

2.4 Анализа потенцијала енергетске оптимизације за систем аерације аеробног резервоара

Према једначинама (3) и (4), израчуната је потреба за кисеоником, брзина снабдевања кисеоником и снага вентилатора за сваки канал аеробног резервоара лети и зими, као што је приказано уТабела 2. Укупна потрошња кисеоника у аеробном резервоару зими је била за око 34,91% већа него лети, узрокована већим утицајем ЦОД-а_Цри оптерећење амонијачним азотом загађивачима зими у поређењу са летом. Потреба за кисеоником у свакој зони аеробног резервоара се смањује како се утицајни загађивачи разграђују дуж пута. Зона 1 има највећу концентрацију загађивача и довољно супстрата, што резултира већом микробном активношћу, стога је њена потреба за кисеоником највећа. Како се загађивачи континуирано разграђују, потражња за кисеоником у зони 2 и зони 3 постепено се смањује. У лето, пропорције потребе за кисеоником у три зоне биле су 72,62%, 21,65% и 5,73% укупне потребе за кисеоником у аеробном резервоару, респективно. Зими су пропорције биле 72,84%, 24,53%, односно 2,63%. У конвенционалним реакторима са активним муљем, потреба за кисеоником за предњи део је 45%-55%, средњи део 25%-35%, а задњи део 15%-25%. Оптерећење третмана на крају овог аеробног резервоара је ниже од конвенционалних вредности. Довод ваздуха на предњем крају могао би се на одговарајући начин смањити, омогућавајући разградњу неких загађивача у задњим деловима.

У поређењу са летом,потреба за кисеоником у процесу биолошког третмана зими је већа, а ефикасност преноса кисеоника система за аерацију са финим мехурићима је нижа, што доводи до већег потребног довода ваздуха. Према оперативним подацима ППОВ, укупни довод ваздуха са дуваљком лети износио је 76,23 м³/х и 116,70 м³/х зими. Снабдевање ваздухом је било највеће у зони 1, док је снабдевање ваздухом у зони 2 и зони 3 било слично, али ниже него у зони 1. Снабдевање кисеоником лети је било 38,99% веће од потребе за кисеоником, што указује на значајан потенцијал{9}}уштеде енергије. Снабдевање кисеоником у Зони 2 и Зони 3 премашило је стварну потребу за кисеоником. Залихе кисеоника зими биле су 7,07% веће од потребе за кисеоником. Снабдевање кисеоником и потражња у зони 1 и зони 2 су усклађени, док је дошло до прекомерне{18}}аерације у зони 3. Снага вентилатора је пропорционална брзини довода ваздуха, као у једначини (6). Потрошња енергије дуваљки лети и зими износила је 85,21 кВ и 130,44 кВ, респективно. Хенкел то предлажеповећање температуре ваздуха смањује снагу дуваљки у системима за аерацију. Као одговор на разлике у потражњи кисеоника међу различитим каналима, ППОВ би требало да предузму одговарајуће мере прилагођавања аерације, као што је конусна аерација. Ово би могло укључивати потпуно отварање разводних цијеви за довод зрака на предњем крају, отварање оних на средњем крају до пола и подешавање разводних цијеви на крају на минимални отвор како биуштедите довод ваздуха и потрошњу енергије за аерацију.

Даље квантификујући стварну ефикасност употребе дифузора са финим мехурићима, стандардна ефикасност аерације (САЕ) у аеробном резервоару лети је била 2,57 кг О₂/кВ·х, што је 32,29% више него зими. Разлике у квалитету, количини и температури утицајне воде између лета и зиме узрокују значајне варијације у раду и контроли система за аерацију у ППОВ. Расипање енергије било је веће лети него зими, а систем за аерацију је постигао бољи баланс понуде{4}}у зимском периоду. Узимајући у обзир проток и квалитет утицаја,довод ваздуха би се лети могао на одговарајући начин смањитиуз обезбеђивање квалитета ефлуента и адекватног мешања у аеробном резервоару. Зими, да би се ублажио утицај великог утицаја загађујућих материја и ниске температуре, треба обезбедити довољну аерацију. Међутим, важно је напоменути да се током дуготрајног-радња загађивачи акумулирају на површини и унутар пора дифузора, постепено блокирајући поре, а ефикасност преноса кисеоника ће се смањити. Ако чишћење дифузора није благовремено, то може довести до недовољног снабдевања кисеоником система за аерацију, што утиче на квалитет ефлуента.

ППОВ користи ДО{0}}стратегију контроле протока ваздуха са вентилатором. Циљ система контроле аерације је да обезбеди стабилно окружење ДО за микроорганизме у аеробном резервоару и обезбеди усклађеност ефлуента. Међутим, механизам повратне информације о ДО сам по себи не може да процени-потенцијал система за аерацију уштеде енергије. Теренско тестирање перформанси преноса кисеоника система за аерацију омогућава прецизно израчунавање стварне брзине снабдевања кисеоником система за аерацију и описује његов образац варијације дуж путање. У комбинацији са подацима о потражњи кисеоника, ово омогућава прецизну контролу система за аерацију како би се постигао баланс понуде{6}}потражње и циљ уштеде енергије и смањења потрошње.

3. Закључак

• Више летње температуре воде повећавају активност микробне нитрификације и денитрификацију, што доводи до већег ефлуентног ЦОД Цр и амонијачног азота зими у поређењу са летом. Међутим, због нижег хидрауличког оптерећења зими него лети, продужена ХРТ у аеробном резервоару и довољна аерација неутралишу негативан утицај ниске температуре на нитрификацију. Због тога је квалитет отпадних вода и лети и зими задовољио стандард разреда А ГБ 18918-2002.

• У поређењу са летом, потреба за кисеоником у процесу биолошког третмана зими је већа, ефикасност преноса кисеоника система за аерацију финих мехурића је нижа, што доводи до веће потребне брзине довода ваздуха и ниже ефикасности аерације.

• Снабдевање кисеоником лети и зими било је 38,99% и 7,07% веће од потребе за кисеоником, респективно, што указује на већи потенцијал за{2}}уштеду енергије лети. Концентрација загађивача се постепено смањује дуж аеробног резервоара, остајући скоро константна на крају, док је концентрација ДО на крају много већа него на предњој страни. Ово указује на то да се већина кисеоника који се испоручује на крају раствара у течности из мешавине муља и да се не користи за ЦОД_Цроксидације и оксидације амонијака, што сугерише преко-аерацију. Због тога се довод ваздуха на крају аеробног резервоара може на одговарајући начин смањити уз обезбеђивање квалитета ефлуента и адекватног мешања.