Пилот{0}}студија на више-степени А/О-МББР систему за уклањање азота на средњим{3}}ниским температурама
Преглед
Последњих година, Кина је постигла значајне резултате у управљању водном средином, али се и даље суочава са проблемима као што су несташица водних ресурса, загађење водене животне средине и оштећење водене еколошке средине. Са становишта заштите водних ресурса, спречавања загађења вода и обнављања екологије воде, континуирано промовисање побољшања ефикасности и ефективности пречишћавања отпадних вода је од великог значаја за повећање стопе коришћења водних ресурса, побољшање квалитета водне средине, побољшање националног квалитета живота, убрзање изградње еколошке средине и победу у борби за чисту воду. Тренутно, на основу постојећег националног „Стандарда за испуштање загађивача за постројења за пречишћавање градских отпадних вода“ (ГБ18918-2002), локалне самоуправе су сукцесивно предлагале нове захтеве за квалитет отпадних вода из постројења за пречишћавање градских отпадних вода, са посебно строжим захтевима за индикаторе као што су органска материја, амонијачни азот и укупни азот. Традиционалне технологије третмана воде представљене процесом активног муља суочавају се са уским грлима као што је ограничена биолошка нитрификација на ниским температурама. Бројне студије су показале да се учинак нитрификације процеса активног муља значајно смањује у условима ниских{7}}температура, праћен проблемима као што су озбиљно накупљање муља и биолошки олош. Стога је пробијање нискотемпературног уског грла и постизање стабилног и ефикасног биолошког уклањања азота постао хитан проблем који треба решити у области пречишћавања отпадних вода. Технологија биофилмског реактора са покретним креветом (МББР) је примењена у стотинама постројења за пречишћавање отпадних вода широм света. Због везаног стања раста биофилма унутар реактора и његове способности континуираног обнављања, он не само да поседује високу биомасу већ и одржава високу активност. Резултати примене у нордијским земљама такође показују да има јачу прилагодљивост на ниске температуре у поређењу са процесом активног муља.
Из тог разлога, ова студија, циљана на карактеристике градских отпадних вода у Кини, користи предности МББР и више-фазног аноксичног/оксидног (А/О) процеса за биолошко уклањање азота за изградњутростепени А/О-МББР пилот-систем. Испитиван је капацитет система за уклањање органске материје, амонијачног азота и укупног неорганског азота у условима средње{1}}ниске температуре. Анализирани су капацитет нитрификације и морфолошке промене биофилма у статичким експерименталним условима, пружајући техничку подршку за постизање стабилног и ефикасног уклањања азота из градских отпадних вода у условима ниске-температуре и за изградњу и регулацију више-степених А/О-МББР система.
1. Материјали и методе
1.1 Експериментално подешавање система и режим рада пилот{1}}скале
Ток процеса конструисаног тростепеног А/О{{1}МББР пилот-система је приказан уСлика 1. Систем пилот{1}}скале се састоји од три фазе аноксичне/оксидне (А/О), подељене у укупно 10 реакционих зона.Прва-фазаА/О-МББР подсистем се састоји од аноксичних реакционих зона (А1, А2) и зона аеробне реакције (О3, О4).Друга-фазаА/О-МББР подсистем се састоји од аноксичних реакционих зона (А5, А6) и зона аеробне реакције (О7, О8).Трећа-етапаА/О-МББР подсистем се састоји од аноксичне реакционе зоне (А9) и зоне аеробне реакције (О10). Ефективни волумен одсвака горе поменута реакциона зона је 1,4 м³ (1м * 1м * 1,4м), са ефективном дубином воде од 1,4 м. Суспендовани носачи биофилма (медији) са специфичном површином од 500 м²/м³ су додати сваком сегменту реакционе зоне, са односом пуњења носача од 35% за све. Механичко мешање је коришћено у аноксичним реакционим зонама да би носачи били флуидизовани, док је аерација перфорираних цеви коришћена у зонама аеробне реакције, контролишућиконцентрација раствореног кисеоника на 3-9 мг/Л.
Стварна брзина дотока пилот-система скале била је (23.6 + 5.4) м³/д, користећи дистрибуцију утицаја на две-тачке, са улазним тачкама постављеним на реакционим зонама А1 и О5, и односом утицаја од 1:1. Систем пилот{7}}скала је имао два сета рециркулације нитрификоване течности (од О4 до А1 и од О8 до А5), са односом рециркулације од 100% до 200% (на основу брзине дотока сваке фазе). Да би се обезбедила правилна пост{15}денитрификација, 50-90 мг/Л натријум ацетата (израчунато као ЦОД) је додато као спољни извор угљеника у реакциону зону А9. Целокупна експериментална студија је подељена у 2 фазе: И фаза - Нормална температура (18-29 степени); ИИ фаза - Средње-ниска температура (10-16 степени).
1.2 Тест воде
Пилот тест је спроведен на{0}}лицу места у постројењу за пречишћавање градских отпадних вода у граду Кингдао. Испитна вода је узета из ефлуента примарног таложника овог постројења и ушла је у пилот систем након појачаног предтретмана флотацијом. Услови квалитета воде након побољшаног предтретмана флотацијом приказани су уТабела 1.
1.3 Индикатори и методе детекције
1.3.1 Конвенционални индикатори
Конвенционални индикатори као што су СЦОД, НХ₄⁺-Н, НО₂⁻-Н, НО₃⁻-Н, СС, МЛСС и МЛВСС мерени су коришћењем стандардних метода из „Методе праћења и анализе воде и отпадних вода“. Растворен кисеоник, температура, пХ и ОРП мерени су помоћу апреносиви мерач раствореног кисеоника (ХАЦХ ХК40д). Дебљина биофилма је мерена коришћењем аинвертни флуоресцентни микроскоп (Олимп, ИКС71).
1.3.2 Статички експеримент нитрификације
Током рада система, периодично су узорковани носачи из аеробних зона да би се измерио капацитет нитрификације биофилма у условима статичке реакције. Носачи из сваке аеробне реакционе зоне су стављени у реактор од 5Л, са односом пуњења идентичним пилот систему од 35%. Вода за испитивање је вештачки конфигурисан раствор НХ₄Цл са масеном концентрацијом од 20-25 мг/Л (израчунато као Н). Током експеримента, мала ваздушна пумпа је коришћена за аерацију да би носачи били флуидизовани док је растворени кисеоник контролисао на 7-11 мг/Л. Тест је трајао 2 сата, са интервалима узорковања од 30 минута, мерећи промену концентрације НХ4⁺-Н да би се израчунао капацитет нитрификације биофилма у условима статичке реакције.
2. Резултати и анализа
2.1 Оперативне перформансе тростепеног А/О-МББР пилот система
Оперативне перформансе тростепеног А/О-МББР пилот система су приказане уСлика 2. У фази нормалне температуре (Фаза И), са температуром реакције од 18-29 степени, протоком третмана од (23.6+5.4) м³/д и дозом извора угљеника од 50 мг/Л (израчунато као ЦОД, исто у наставку) у аноксичној зони трећег-степена А/О' подсистема{{6}, подсистема А/О' у флуоу, Концентрације НХ₄⁺-Н и ТИН биле су (160±31), (35,0±7,2) и (35,8±7,0) мг/Л, респективно, а концентрације третираних ефлуента биле су (27±8), (0,6±0,5) и (2,7±2,2) мг/Л, респективно.просечне стопе уклањања достижу 83,1%, 98,3% и 92,5%. У средњој{1}}фази ниске температуре (Фаза ИИ), са температуром реакције од 10-16 степени, истим протоком третмана од (23.6+5.4) м³/д, и дозом извора угљеника од 50-90 мг/Л у аноксичној зони трећег-МБСЦ стадијума А/О, подсистема А/О Концентрације НХ₄⁺-Н и ТИН биле су (147±30), (38,3±2,1) и (39,6±2,3) мг/Л, респективно, а концентрације у ефлуенту су биле (26±6), (0,4±0,6) и (6,8±3,6) мг/Л, респективно,просечне стопе уклањања достижу 82,3%, 99,0% и 82,8%. Штавише, током 56-62 дана рада система, када је доза извора угљеника била 50 мг/Л, појавила се значајна акумулација НО₂⁻-Н у реакционој зони А9. Међутим, након постепеног повећања дозе извора угљеника на 90 мг/Л, акумулација НО₂⁻-Н у реакционој зони А9 постепено је нестала, а концентрација ТИН у ефлуенту се смањила на разуман ниво.
2.2 Промене у капацитету нитрификације биофилма у свакој аеробној реакционој зони под различитим реакционим температурама
Да би се процениле промене у капацитету нитрификације тростепеног А/О-МББР система из опште перспективе, анализирана је стопа доприноса нитрификације НХ₄⁺-Н и капацитет нитрификације биофилма у свакој аеробној реакционој зони под различитим температурама реакције, са резултатима приказаним уСлике 3 и 4, односно.
Слика 4 Оптерећење уклањања нитрификације и криве уклапања у аеробним зонама 1. и 2. степена А/О-МББР подсистема под различитим реакционим температурама
ОдСлика 3, може се видети да у оквиру тростепеног А/О-МББР система, због две-утицаја, О3 и О4 реакционих зона првог-степена А/О-МББР подсистема и О7 и О8 реакционих зона другог{{9}Б{9}}главног подсистема нитрног оптерећења подсистема {{9}ББР{10 систем. И под нормалним и у средње{12}}условима ниске температуре,Стопе доприноса НХ₄⁺-Н нитрификацији ова два подсистема биле су 43,1%, 49,6% и 33,8%, 54,0%, респективно. Ово показује да је у условима средње{1}}ниске температуре, стопа доприноса НХ₄⁺-Н нитрификацији другог-подсистема за 20,2% већа од оне у првом-подсистему.
ОдСлике 4(а) и (ц), може се видети да су за биофилмове у зонама аеробне реакције О3 и О7 под нормалном температуром, они главне реакционе зоне у тростепеном А/О-МББР систему за деградацију органске материје у комбинацији са функцијом нитрификације. Када је оптерећење уклањања СЦОД-а по површини носача (скраћено као "оптерећење уклањања СЦОД-а", израчунато као ЦОД) било мање од 2,0 г/(м²·д) и оптерећење нитрификацијом по површини површине носача (скраћено као "оптерећење нитрификацијом", израчунато као Н) било је мање од 1,6 г/(м²·д), однос површине уклањања нитрификације по нитрификационој површини (м².бр. "оптерећење уклањања нитрификације", израчунато као Н) и оптерећење нитрификацијом пратили су линеарну реакцију првог - реда, са нагибом од 0,83 и 0,84, респективно. Када се оптерећење нитрификацијом повећало на 1,6-6,0 г/(м²·д), однос између оптерећења уклањања нитрификацијом и оптерећења нитрификацијом пратио је реакцију нултог- реда, са одговарајућим просечним оптерећењем уклањања нитрификације од 1,31 и 1,34 г/(м²·д), респективно. Када је оптерећење уклањања СЦОД било 2,0-4,0 г/(м²·д) и оптерећење нитрификацијом 1,6-6,0 г/(м²·д), иако је однос реакције нултог реда између оптерећења уклањања нитрификације и оптерећења нитрификацијом остао непромењен, одговарајуће просечно оптерећење уклањања нитрификације.м²·9 смањило се на ,0 г·95 на/ односно. За биофилмове у зонама аеробне реакције О3 и О7 под средњом ниском температуром, када је оптерећење уклањања СЦОД било мање од 2,0 г/(м²·д) и оптерећење нитрификацијом мање од 1,1 г/(м²·д), линеарни нагиби оптерећења уклањања нитрификацијом у односу на оптерећење нитрификацијом су се смањили на 0,71, односно 0.0. Када се оптерећење нитрификацијом повећало на 1,1-6,0 г/(м²·д), одговарајуће просечно оптерећење уклањања нитрификације смањило се на 0,78 и 0,94 г/(м²·д), респективно, што представља смањење од 40,4% и 19,4% у поређењу са нормалним температурним условима. Када се оптерећење уклањања СЦОД повећа на 2,0-4,0 г/(м²·д), одговарајуће просечно оптерећење уклањања нитрификације смањило се на 0,66 и 0,91 г/(м²·д), респективно, што представља смањење од 30,5% и 6,2% у поређењу са нормалним температурним условима. Капацитет нитрификације биофилма у зони реакције О3 био је у складу са резултатима истраживања ХЕМ ет ал. под одговарајућим условима. Међутим, важно је напоменути да је у условима средње ниске температуре, у поређењу са биофилмом реакционе О3 реакционе зоне, биофилм реакционе зоне О7 показао јачи капацитет нитрификације.
ОдСлике 4(б) и (д), може се видети да су за биофилмове у О4 и О8 аеробним реакционим зонама под нормалном температуром, они реакционе зоне у тростепеном А/О-МББР систему који првенствено служи допунској функцији нитрификације. Када је оптерећење уклањања СЦОД било мање од 1,0 г/(м²·д) и оптерећење нитрификацијом мање од 1,3 г/(м²·д), однос између оптерећења уклањања нитрификацијом и оптерећења нитрификацијом пратио је линеарну реакцију првог - реда, са нагибима од 0,86 и 0,88, респективно. Када се оптерећење нитрификацијом повећало на 1,3-3,0 г/(м²·д), однос између оптерећења уклањања нитрификацијом и оптерећења нитрификацијом пратио је реакцију нултог- реда, са одговарајућим просечним оптерећењем уклањања нитрификације од 1,11 и 1,13 г/(м²·д), респективно. У условима средње ниске температуре, када је оптерећење уклањања СЦОД било мање од 1,0 г/(м²·д), а оптерећење нитрификацијом мање од 1,0 г/(м²·д), линеарни нагиби оптерећења уклањања нитрификације у односу на оптерећење нитрификацијом су се смањили на 0,72 и 0,84, респективно. Када се оптерећење нитрификацијом повећа на 1,0-3,0 г/(м²·д), одговарајућа просечна оптерећења уклањања нитрификацијом била су 0,72 и 0,86 г/(м²·д), респективно, што представља смањење од 35,1% и 23,9% у поређењу са нормалним температурним условима.
Из горње анализе се може видети да су се при средњим{0}}ниским температурама тачке прегиба односа између оптерећења уклањања нитрификацијом и оптерећења нитрификацијом за биофилм у свакој реакционој зони догодиле раније у поређењу са нормалном температуром. Овај феномен је релативно конзистентан са резултатима истраживања САФВАТ-а. Све у свему, иако је капацитет нитрификације биофилма у свакој аеробној зони система показао опадајући тренд при средње{3}}ниским температурама,капацитет нитрификације биофилма у О7 реакционој зони другог-степена А/О-МББР подсистема повећан је за 20,5%-37,9% у поређењу са О3 реакционом зоном, а капацитет нитрификације биофилма у О8 реакционој зони повећан је за око 19,4% у поређењу са О4 реакционом зоном. Ово указује да је подешавање друге-реакционе зоне у тростепеном А/О-МББР систему корисно за побољшање укупног капацитета нитрификације система.
2.3 Промене у капацитету денитрификације биофилма у свакој аноксичној реакционој зони под различитим реакционим температурама
Да би се процениле промене у капацитету денитрификације тростепеног А/О-МББР система из опште перспективе, ова студија је анализирала капацитет денитрификације биофилма у свакој аноксичној реакционој зони под различитим реакционим температурама, са резултатима приказаним уСлика 5.
Слика 5 Оптерећење уклањања денитрификације у свакој аноксичној зони тростепеног А/О-МББР система под различитим реакционим температурама
ОдСлике 5(а) и (ц), може се видети да су за зоне аноксичне реакције А1 и А5 оне главне зоне денитрификације у тростепеном А/О-МББР систему који користи изворе угљеника сирове воде као супстрат. И у нормалним и у условима средње{5}}ниске температуре, када је одговарајући однос аноксичног денитрификационог угљеника-на-однос азота (ΔЦБСЦОД / ЦНОк--Н) био већи од 5,0 и оптерећење денитрификацијом по површини површине носача (скраћено као „денитр“) НОк--Н) је био мањи од 0,95 г/(м²·д), однос између оптерећења уклањања денитрификације по површини носача (скраћено као „оптерећење уклањања денитрификације“, израчунато као НОк--Н) и оптерећења денитрификацијом праћено је реакцијом прве {дере од 74. 0,88 и 0,82, 0,84, респективно. Када је оптерећење денитрификацијом порасло изнад 0,95 г/(м²·д), однос између оптерећења уклањања денитрификацијом и оптерећења денитрификацијом пратио је реакцију нултог{35}}реда, са одговарајућим просечним оптерећењем уклањања денитрификације од 0,82, 0,82 г/(м²·д) и 0,78, 0,77 г/, (м²·д), респективно Како се ΔЦБСЦОД / ЦНОк--Н смањивао, тачка преокрета односа између оптерећења уклањања денитрификације и оптерећења денитрификацијом се померила напред, линеарни нагиб у условима ниског оптерећења показао је опадајући тренд, а истовремено, просечно оптерећење уклањања денитрификације у условима високог оптерећења такође је показало опадајући тренд. Ови резултати указују да је за денитрификацију биофилма у реакционим зонама А1 и А5 користећи изворе угљеника сирове воде, однос угљеник-азот главни фактор који одређује функцију денитрификације, а под условима квалитета воде за испитивање, идеалан однос угљеника према азоту за аноксичне реакционе зоне А1 и А5 треба да буде већи од 5.
Са слика 5(б) и (д), може се видети да су за аноксичне реакционе зоне А2 и А6, пошто су аноксичне реакционе зоне А1 и А5 уклониле и потрошиле изворе угљеника у сировој отпадној води и већину нитрата ношених рециркулационим током, зоне аноксичне реакције А2 и А6 биле су дуготрајно-}}} стање ниског оптерећења{7} супстрата{7}. Због тога, иу условима нормалне и средње-ниске температуре, када је ΔЦБСЦОД / ЦНОк--Н био између 1,0-2,0 и оптерећење денитрификацијом било мање од 0,50 г/(м²·д), линеарни нагиб оптерећења уклањања денитрификације у односу на оптерећење денитрификацијом износио је само 0,51, односно 0,47, односно 0,47, односно 0,47. Штавише, када се оптерећење денитрификацијом повећа на 0,50-1,50 г/(м²·д), одговарајућа просечна оптерећења уклањања денитрификације су била само 0,25, 0,20 и 0,20, 0,17 г/(м²·д), респективно. Међутим, резултати статичког експеримента у овој студији показали су да у условима довољног извора угљеника и супстрата нитрата, оптерећење уклањања денитрификације биофилма у зонама аноксичне реакције А2 и А6 може да достигне (0,66±0,14) и (0,68±0,11) г/(м²·д), респективно. Овај резултат одражава да биофилм у зонама аноксичне реакције А2 и А6 заправо поседује релативно јак капацитет денитрификације, који је ограничен недостатком извора угљеника и супстрата нитрата у овом пилот систему.
ОдСлика 5(е), може се видети да за зону аноксичне реакције А9, она носи оптерећење денитрификацијом за све нитрате који излазе из прве две фазе тростепеног А/О-МББР система, користећи екстерно додат натријум ацетат као извор угљеника за денитрификацију. И у нормалним и у условима средње{4}}ниске температуре, када је ΔЦБСЦОД / ЦНОк--Н био већи од 5 и оптерећење денитрификацијом било мање од 2,5 г/(м²·д), однос између оптерећења уклањања денитрификације и оптерећења денитрификацијом пратио је линеарну реакцију првог-реда и линеарну реакцију 0994, односно 0994. Међутим, како се ΔЦБСЦОД / ЦНОк--Н смањивао, линеарни нагиб односа између оптерећења уклањања денитрификације и оптерећења денитрификацијом показао је опадајући тренд. Овај резултат такође указује да је за денитрификацију биофилма у реакционој зони А9 коришћењем екстерног извора угљеника, однос угљеник-азот такође главни фактор који одређује функцију денитрификације, са потребним односом угљеник-азот за денитрификацију већим од 3. Истовремено, утицај промене температуре реакције на његову функцију денитрификације је релативно мали.
2.4 Капацитет нитрификације и морфолошке карактеристике биофилма у свакој зони аеробне реакције у статичким експерименталним условима
Капацитет нитрификације биофилма у свакој аеробној реакционој зони у статичким експерименталним условима је приказан уСлика 6. Са слике 6 се може видети да су при нормалној температури капацитети нитрификације биофилма у зонама аеробне реакције О3, О4, О7 и О8 били (1,37±0,21), (1,23±0,15), (1,40±0,20) и (1,25±0,13) г/(м²·д), респективно. На средњој{15}}ниској температури, капацитети нитрификације биофилма у одговарајућим аеробним реакционим зонама су (1,07±0,01), (1,00±0,04), (1,08±0,09) и (1,03±0,05) г/(м²·д), опадајући за 2,2 %, 2,1%, 1,9 %, и (1,03±0,05) и (1,03±0,05) % 17,6% у односу на нормалну температуру. Ови резултати статичког експеримента су у складу са трендом измерених вредности у пилот систему. Даље, може се приметити да је измерени капацитет нитрификације биофилма у свакој аеробној зони у статичким експерименталним условима био нешто већи од стварних вредности у пилот систему. Анализа ово приписује коришћењу једног амонијумовог азотног супстрата и скоро{31}}засићеним условима високог раствореног кисеоника током статичких експеримената, што доводи до вишег нивоа капацитета нитрификације биофилма. Под нормалном температуром, стварни капацитети нитрификације у реакционим зонама О3, О4, О7 и О8 тростепеног А/О-МББР система били су 95,6%, 90,6%, 95,7% и 90,4% максималног капацитета нитрификације под статичким експериментима, респективно. Под средњом{44}}ниском температуром, стварни капацитети нитрификације у реакционим зонама О3, О4, О7 и О8 смањени су на 72,9%, 72,0%, 87,0% и 84,5%, респективно.
Даља анализа је показала да су при нормалној температури специфичне брзине оксидације амонијака (брзина нитрификације по јединици масе МЛВСС, израчуната као Н) биофилма у зонама аеробне реакције О3, О4, О7 и О8 биле (0,062±0,0095), (0,059±0,0072), (0,0060), (0,0060). (0,060±0,0063) г/(г·д), респективно. Под средњом{13}}ниском температуром, специфичне стопе оксидације амонијака биофилма у зонама аеробне реакције О3 и О4 биле су само (0,046±0,0004) и (0,041±0,0016) г/(г·д), респективно, смањивши се за 25,8% и нормалну температуру у поређењу са 30. Насупрот томе, специфичне стопе оксидације амонијака биофилма у зонама аеробне реакције О7 и О8 биле су (0,062±0,0051) и (0,060±0,0029) г/(г·д), респективно. У поређењу са нормалним температурним условима, капацитет оксидације амонијака биофилма реакционе зоне О8 остао је непромењен, док је капацитет оксидације амонијака биофилма аеробне реакционе зоне О7 чак порастао за 3,3%. Овај резултат добро показује да у условима средње{34}}ниске температуре, биофилм у реакционој зони друге-степене пилот система има бољи капацитет нитрификације и рационалност доприноса другог{36}}подсистема у укупној нитрификацији система.
Резултати посматрања морфологије биофилма у свакој зони аеробне реакције првог и другог степена А/О-МББР подсистема приказани су уСлика 7. При нормалној температури, дебљине биофилма у зонама аеробне реакције О3, О4, О7 и О8 биле су (217,6±54,6), (175,7±38,7), (168,1±38,2) и (152,4±37,8) μм, респективно. Под средњом{14}}ниском температуром, дебљине биофилма у реакционим зонама О3 и О4 биле су (289,4±59,9) и (285,3±61,9) μм, респективно, што представља повећање од 33,0% и 62,4% у поређењу са дебљином биофилма при нормалној температури. Насупрот томе, дебљине биофилма у реакционим зонама О7 и О8 биле су (173,1±40,2) и (178,3±31,2) μм, респективно, и порасле су за само 3,0% и 17,0% у поређењу са нормалном температуром. Нека истраживања су показала да тањи биофилми имају јачи капацитет оксидације амонијака, што је релативно у складу са експерименталним резултатима ове студије. Анализа ово приписује чињеници да су нитрификујуће бактерије у биофилму вертикално распоређене у слојевитој структури биофилма; превелика дебљина биофилма доводи до смањене ефикасности преноса масе супстрата и афинитета супстрата. Штавише, у условима средње{35}}ниске температуре, концентрација раствореног кисеоника у свакој аеробној зони пилот система била је много нижа од оне у статичком експерименталном реактору (разликује се за 3,0-5,0 мг/Л). Посебно за дебље биофилмове у реакционим зонама О3 и О4, смањење капацитета за пренос масе кисеоника унутар биофилма довело је до смањења њиховог стварног капацитета нитрификације (само око 70% максималног капацитета нитрификације измереног у статичким условима). Стога, за чисти биофилм МББР, неопходно је побољшати обнављање биофилма јачањем интензитета смицања и разумном контролом дебљине биофилма како би се одржао капацитет нитрификације биофилма.
3. Закључак
① У условима реакционе температуре од 10-16 степени (средња-ниска температура), протока третмана од (23,6±5,4) м³/д и дозе извора угљеника од 50-90 мг/Л (израчунато као ЦОД) у аноксичној зони {{7} МБ{0} трећег подсистема {{7} МБ{8} подсистема Концентрације СЦОД, НХ₄⁺-Н и ТИН тростепеног А/О-МББР пилот система биле су (26±6), (0,4±0,6) и (6,8±3,6) мг/Л, респективно, сапросечне стопе уклањања достижу 82,3%, 99,0% и 82,8%.
② У условима средње{0}}ниске температуре, због разлика у биофилму зона аеробне реакције између првог-степена и другог-степеног А/О-МББР подсистема, формирана је разлика у капацитету нитрификације биофилма између два подсистема. Посебно за први-А/О-МББР подсистем, капацитет нитрификације је смањен због повећане дебљине биофилма. Да би се одржао капацитет нитрификације биофилма, потребно је разумно контролисати дебљину биофилма.
③ У тростепеном А/О-МББР пилот систему, ефекат промене температуре реакције на функцију денитрификације био је релативно мали. Под различитим реакционим температурама, однос денитрификационог угљеника-према-азоту коришћењем сирове воде као извора угљеника треба да буде већи од 5, а однос денитрификационог угљеника-према-азоту коришћењем спољно додатог натријум ацетата као извора угљеника треба да буде већи од 3.